发动机参数：（长度单位均为mm）
壳体 20mmPVC上水管 耐压2MPa 内径16
药柱 外径15内孔径2 长30 重结晶KNDX 9.3g 注射器压制药柱 外包3层打印纸隔热
喷管 入口60度直径12 出口30度直径12 喉部内径3 材质陶土,表面烧结 502固定
堵头 结构：药柱->沙->AB胶
点火头：0.2mm电阻丝取2cm与网线相接，点火电源使用ATX电源的5V输出。

初始喷燃比26.7 末期喷燃比200 算数平均数113.4

试车台：


发动机：


测试录像：
点击此处查看视频
当时声音大得惊人，我离现场2m，耳朵被震到嗡嗡响，楼下有人尖叫。

录音波形：


由波形得工作时间为1s，推力，总冲，比冲未知。
但是在这里有3个疑问：
1. 为何8.2s处波形正半周幅度异常，而负半周却正常？
2.由该波形得出工作时间1s是否正确？如何算出推力，总冲，比冲？
3.是否出现超音速喷流？拉瓦尔喷管有没有起到预期作用？

试车后的喷管：


剖面图：


隔热层情况：
 

结论:
1.喷燃比
末期喷燃比取200时，虽然压力已经到了PVC管的标称耐压，但是仍然无法获得较好的性能。
因为初始喷燃比仅26.7，不足以起飞。直到内孔径达到6的时候，喷燃比才达到80（压力1MPa），也就是说，白白消耗了1.36g燃料（占14.6%）
主要原因是使用内孔燃烧时，喷燃比变化太大，导致初始喷燃比和末期喷燃比难以兼顾。
而我们在使用拉喷，难以使用自适应烧蚀喷管，所以要么改变燃烧方式（会遇到隔热问题，结论2中讨论），要么超过标称压力使用PVC管。
实践证明，优质PVC管的实际耐压是标称值的2倍以上，这样可以考虑把末期喷燃比提高到250（压力接近4MPa），由于PVC管材有弹性，而且只是一瞬间，不容易导致爆炸。但是安全性降低了，且必须使用优质管材。
为了稳妥起见，可以考虑使用230左右的末期喷燃比，对应压力3MPa。

2.隔热层
对于内孔燃烧，使用3层打印纸绝热是足够的，从照片中可以看出，只有第一层隔热纸被烧坏。而且隔热层有通气的作用，防止内外压力差过大导致药柱破裂。
为了稳定喷燃比，提高效率，需要使用端面+内孔燃烧，也就是多段药柱夹点火药结构。
由于火焰直接接触内壁，所以对隔热提出了较高要求。坛友的实验已经证明，如果火焰直接接触PVC/PPR管壁，一定会导致发动机爆炸。所以要使用铝箔胶带甚至是氧化铝粉来隔热，重点防护位置是药柱之间的空隙，外围必须包裹多层铝箔胶带，并且压实，防止药柱外壁变成燃气排出的通路。
如果使用星形内孔，情况虽然较多段药柱好，但是仍然不能对防热结构掉以轻心。火焰仍然会扫过内壁，所以铝箔胶带也是必须的。
铝箔胶带隔热能力极强，包裹了铝箔胶带的带KNSU粉的电点火头，点火延迟要增加0.3s以上。

3.点火头
不一定需要带点火药，但一定要有充足功率的电源，一般情况下，内孔孔径较小，可以可靠的与电热丝接触。而且必须把点火头插入到底，否则火焰不会经过的位置，基本上是无法点燃的。

4.防潮
已经制作好的药柱必须放在有干燥剂的密封罐中，防止受潮影响性能，KN系燃料是热量高，产气少，所以损失热量对燃料性能影响很大。水分太多甚至会导致断火。
发动机用铝箔胶带密封后，能在无干燥剂处储存，但不能用普通胶带，因为普通胶带不容易粘紧，会有小缝隙。而铝箔胶带没有这个问题。

5.压制药柱
用注射器压制要快，并且要少触摸注射器的外壁，以免温度降低后药柱无法推出。如果真的凝固了，可以通过小心地烘烤，重新熔化KNDX。
模具（或注射器活塞）上可以涂一层硅脂（电脑用的导热硅脂），方便脱模。这个方法几乎适合接触任何材料的模具。

6.关于沉积物对拉瓦尔喷管的影响
沉积物较粗糙，应该是在最后阶段留下的（不知道这个推断是否正确）。而且非常薄，厚度不到0.2mm，相当于2-3层复写纸的厚度
所以，沉积物对拉瓦尔喷管的影响，应该主要在对效率（内壁变粗糙）和对射流方向（喷管偏心）的影响，而不是对形状的影响。
所以，我认为，在小火箭中，用设计合理的拉瓦尔喷管有助于提高效率。但是，拉瓦尔喷管要求内部压力大于1.6MPa，这样对药柱设计和制作也提出了较高要求。

改进：
在下一版本RS-A-3.2中，使用完全烧制的陶瓷喷管，或者堵漏王喷管。用新版模具压制拉瓦尔喷管
针对这次实验结论，对低成本版本RS-A-1.5进行改进。改进后方案：
圆孔形喷管，喉部4mm，模具压制
药柱使用重结晶KNDX/KNSU，长度60，可能会分2段